Хвостовик твердосплавної фрези
Хвостовик твердосплавної фрези — це переважно прямий хвостовик із повним циліндром (див. рис. 3-35) і циліндричний хвостовик із площиною різання (широко відомий як «з боковим кріпленням» або «з боковим кріпленням» ).
3-35
Прямий хвостовик
Хвостовик фрези з прямим хвостовиком є повним циліндром, тому сам хвостовик має хорошу точність і центрування затиску. Так званий прямий хвостовик не означає, що діаметр хвостовика і діаметр робочої частини Д. мають однаковий основний розмір. Іноді діаметр робочої частини D буде більше діаметра хвостовика (Dd), що називається «усадкою»; З іншого боку, діаметр робочої частини Д. буде менше діаметра хвостовика (Д.
Під час затискання прямого хвостовика загальним способом затиску (наприклад, пружинним патроном) головна залежність покладається на тертя, тому іноді сила затиску недостатня. Якщо для фрези з великим спіральним кутом із великою осьовою силою використовується конструкція прямого хвостовика, патрон буде легше витягнути, особливо коли виникає явище «заїди», як показано на малюнку 3-5a.
Таким чином, якщо ви використовуєте великий гвинторіз для бокового фрезерування/фрезерування пазів, вам слід використовувати більш безпечний патрон, наприклад, патрон із механічним приводом або патрон із Safe Lock, або ви можете використовувати циліндричний хвостовик із площиною різання, як описано нижче.
Іншою основною структурою хвостовика твердосплавної фрези з циліндричним хвостовиком із площиною різання є циліндричний хвостовик із площиною різання (див. рис. 3-37). Привід різця з січною площиною не залежить від тертя, він залежить від вимушеної рушійної сили січної площини, тому проковзування не відбувається. У той же час січна площина також обмежує фрезу в осьовому напрямку, і явище «падіння інструменту» не відбувається.
3-36
3-37
Циліндричний хвостовик із січною площиною.
Іншою основною структурою хвостовика твердосплавних торцевих фрез є циліндричний хвостовик із площиною різання (див. рис. 3-37). Привід різця з січною площиною не залежить від тертя, він залежить від вимушеної рушійної сили січної площини, тому проковзування не відбувається. У той же час площина різання також обмежує фрезу в осьовому напрямку, і явище «падіння інструменту» не відбувається, коли фреза відводиться.
Залежно від діаметра хвостовика ця конструкція може бути такою, як показано на малюнку 3-37, лише з однією січною площиною, або більшою з двома січними площинами. Це не два стандарти, а лише два типи стандартних хвостовиків у сегментах різних розмірів. Однак, оскільки структура з двох площин різання використовується, коли діаметр хвостовика більше або дорівнює 25 мм, фреза 20 мм і менше в основному є структурою площини одного різання.
Завдяки площині різання центр ваги хвостовика теоретично трохи відхиляється від осі хвостовика, і це з боку поверхні тиску. Це буде використано в наступному аналізі.
Хоча ця конструкція дозволяє уникнути деяких проблем прямого хвостовика, що приводиться в рух тертям, є також три недоліки.
1) Перший недолік полягає в тому, що співвісність інструмента та тримача інструмента погана. Теоретично між циліндричним хвостовиком з ріжучою площиною і циліндричним отвором для його затиску завжди залишається невеликий зазор. Коли циліндричний хвостовик завантажується в круглий отвір тримача інструменту та фіксується гвинтом, інструмент притискається вбік, і стан його затиску показаний на малюнку 3-38, вісь інструмента та вісь тримача інструменту призведе до зсуву, що призведе до різних осей інструмента та тримача інструменту.
2) Другий недолік - погана контактна жорсткість. Як видно на малюнку 3-38, після затискання різця одна сторона різця має вузьку смугу контакту з хвостовиком, а інша сторона – ні. Розмір контактної зони та розмір порожнечі вузькі, а зазор занадто великий, що призводить до легкої деформації контактної поверхні, і ця деформація може негативно вплинути на взаємозамінність тримача інструменту.
3) Третій недолік полягає в тому, що динамічний баланс не є ідеальним. На додаток до дисбалансу, спричиненого самою структурою сплющення, наприклад, малим ексцентриситетом центру ваги тримача інструменту та осі тримача інструменту, який згадувався раніше, цей дисбаланс посилюється процесом стиснення. Це дуже невигідно для високошвидкісної обробки.
3-38
